保证阀门密封性的因素很多，所有这些因素是不可能精确地进行计算的，通常，设计人员是根据产品的用途来确定启闭件的结构和密封面尺寸，当计算启闭件力时，必须确定密封面单位面积上的压力，这个压力称为比压。一般只能根据实验来确定。
一般来说，对于闭路阀启闭件保证密封性所必须的比压取决于密封面的宽度、材料及介质工作压力，为了确定能够保证密封的比压值，曾进行了大量的研究工作，但是由于研究结果差异很大，因此，还不能编制一个统一的规范。
有曾经做过用20Cr13钢制造的宽度为0.5mm的窄密封面的试验，所得出的关系式如下：
式中qMF1——密封面宽度为b1(mm)时所需的比压值(MPa)；
qMF2——密封面宽度为b2(mm)时所需的比压值(MPa)。
当密封面宽度>0.5mm时，具有如下关系式：
以上关系式明显地表明，当密封面宽时，密封面不是整个表面都以相同的程度起着密封作用。
比压值q对空气渗漏量qv的影响的试验结果示于图1。
分析结果可以得出以下结论：
①每个试样都具有一定的关系式，即qv=f(q·p)。
②对数座标上各种不同p值时，qv=f(q)的函数为直线，可以用下列关系式表示：
式中qv——当压力为p时，此瞬间空气的渗漏量；
qv0——q值很小时，介质最初泄漏量；
q——在给定的瞬间作用的比压；
m——该试验的常数，与试样的材料和表面状况有关。
只有12Crl8Ni9试件的变化不符合上述规律性，这些试件曲线的斜度是变化的，随着比压q的增加，斜度愈来愈小。
以上现象可以这样解释：在变形过程中，12Cr18Ni9由于加工硬化使得本身的弹性和塑性剧烈地改变。当q值小时，比压的变化较比压大时影响空气泄漏量更为显著，与冷作硬化有关的波峰变形之后，比压的变化对qv值(空气泄漏量)的影响就小。
对平面密封面的密封性的研究，发现了如下由介质本身产生的密封比压值的变化规律，如图2所示。
当介质压力p增加时，比压q按黑体曲线增长。在到达qkp之前，试验数据非常分散(划细实线的面积)。当到达临介比压qkp时，表面的微观不平度及其他缺陷达到相互压平的程度，压力再升高时，影响就不大了，这时零件的弹性起决定性作用。当压力超过pA时，必须比压按正比例增加。在临界比压qkp范围内，用较低的比压(虚线OA)压紧密封面就可保证密封性。这样一来，以超过qkp的比压压紧后q=f(q)的关系用直线I-I表示。如果从试验获得的q值中减去介质作用力，那么密封面上的比压值qR以直线Ⅲ-Ⅲ表示。为了保证密封面间所要求的密封性，比压值应按规定的Ⅱ-Ⅱ线选取，它考虑了安全系数，当压力接近零时，比压不应小于qmin°
在计算介质作用力FMJ时，采用密封面的平均直径Dcp，如果这样，则认为有介质作用的密封面面积上没有比压作用，如果介质压力分布在直径Dcp范围内，那么力FMJ仍在一半面积内传递，使半面直接接触。这个假设具有重要意义，不过应考虑到，密封面之间介质渗透面积的轮廓具有很复杂的形式，表面本身不是平的，吻合面上的实际比压与计算比压有很大的差别。介质作用面积随着阀杆轴向力的增加而减小，而密封面的接触面积则增大。因此，密封比压值qMF是有一定条件的，主要依赖于实验数据。若减少密封面的接触面积，必然相应地增加比压。因此，在工程上，密封比压qMF和实际比压q作用在整个密封面上。
为确定液体用常温闭路阀密封面上的密封比压值(MPa)，可应用一般公式：
式中C——与密封面材料有关的系数，铸铁、青铜和黄铜C=3.0，钢和硬质合金C=3.5；铝、铝合金、聚乙烯、聚氯乙烯、PTFE、RPTFE、MOL0N、DEVLON、尼龙、PEEK、C=1.8；中等硬度橡胶C=0.4；
K——在给定密封面材料条件下，考虑介质压力对比压值的影响系数；铸铁、青铜、黄铜K=1；钢、硬质合金K=1；铝、铝合金、聚乙烯、聚氯乙烯、PTFE、RPTFE、M0LON、DEVLON、PEEK、尼龙K=0.9；中等硬度橡胶K=0.6；
p——介质工作压力，通常取公称压力PN(MPa)；
bM——密封面宽度(mm)。
应用该公式时，应注意：
①所示数据适用于平面密封。
②密封面经过精磨，表面粗糙度达到0.2。在工业净水或其他不含污物硬杂质的液体介质中工作时，所示数据可保证密封(汽油和煤油除外)。
③当密封面用不同材料制造时，qMF值按较软的材料选取。
④公式适用于确定qMF=80.0MPa以下的比压值。
⑤对某些截止阀刚性较好的结构，并经过精研的密封面(表面粗糙度约0.1)，允许比压值降低25％。
⑥温度升高要求增大比压，按某些数据，水的温度从15℃增加到100℃时比压就需增加1倍。
⑦表内所示的比压值适用于2级～3级密封阀门。大体上可以认为，为了保证所需的密封性，密封面的表面粗糙度需保证：1级密封一表面粗糙度不低于0.1，2级密封—表面粗糙度不低于0.2，3级密封一表面粗糙度不低于0.4。
⑧在用于腐蚀性极大的介质、常变换的氢和氮及其他极其重要介质的一级密封阀门中，上述比压值建议增大1.8倍。
⑨介质中其他杂质对比压值的影响难以准确估计，因为这些影响取决于物理特性、尺寸及介质污秽的程度。
由于手动操作或者阀门关闭后介质压力的变化，密封面上经常会产生比压值显著超过qMF的现象，所以，在设计过程中必须使实际比压q值不会引起过大的塑性变形，并且不改变经过研磨的表面几何形状。
为此，必须保证：
式中 qMF——保证密封所需比压 (MPa)；
q——实际工作比压 (MPa)；
[q]——密封面材料的许用比压 (MPa)。
闸阀密封面的工作条件比截止阀密封面更恶劣，因为闸阀密封面间有滑动摩擦，会引起密封面的磨损，而且当比压大时会引起咬住或擦伤的危险，计算闸阀密封比压时，推荐使用公式(1)来确定qMF。
对于压力2.5MPa，常温空气用锥度为1∶7的油密封旋塞阀所作的试验表明，密封面上的比压q=0.045p2就足够了。考虑到安全，可以采用q=0.06p2。q(MPa)可以这样确定：
式中F——塞体的轴向力(N)；
Aq——塞体锥面的投影面积(mm2)；
式中D1——塞体大端直径(mm)；
D2——塞体小端直径(mm)。
这样，可以用q值，确定塞体上的轴向力(N)：
除平面密封外，截止阀中还采用φ=30°～45°的锥面密封，如图3a所示。锥面密封研磨比较困难，因为不能用平面研磨工具，此外，当φ角较小时，温度变化会引起阀瓣被卡死现象，当阀座直径较大和作用力大时，楔子的作用力可以导致镶嵌的阀座产生变形。但是，锥面密封不易积存污物，而轴向力相同时比平面密封的比压要大，因此，公称尺寸较小和极重要的阀门广泛采用锥面密封。
根据图3b得
式中N——密封锥面反作用力(N)；
φ——密封面锥半角(°)；
F——阀杆轴向力(N)；
T——密封面摩擦力(N)，T=fMN；其中，fM为密封面摩擦系数。
式中Ab——密封锥面的投影面积（mm2）
因此
F/Ab的值就是轴向力在锥面密封面投影面上的比压。
令F/Ab=qs
为使锥形密封面上的比压值等于qMF，计算时可应用下式：
式中 DMP=DMN (mm)
b——锥形密封面投影宽度(mm)；
式中fM——取摩擦系数=0.3。
当φ=30°时，n=1.5；
当φ=45°时，n=1.3；
当φ=60°时，n=1.2。
高压截止阀阀瓣被制造成锥面密封形式，阀座密封面锥半角用45°，密封锥面宽度为0.4～0.6mm，按此公式计算，必须比压取：
当PN=32.0MPa时，qMF=92.0 MPa；
当PN=70.0MPa时，qMF=115.0MPa。
前面已推导出：
如果两种结构的DMF、b、qMF都取同样数值，得：
对于平面密封：
对于锥面密封：
当φ=30°时，F=0.75FMF;
当φ=45°时，F=O.92MF;
当φ=60°时，F=MF°;
当fM=0.3，φ=30°，其他条件相同时，锥面密封需要的力比平面密封减少了25％。
在截止阀中也采用线接触密封。如图4所示。实际上密封不可能是一条线，而是密封面宽度很窄的平面，因为在阀杆轴向力下，密封面会有某种程度的变形。如图4所示，是根据必须保证接触面单位长度上的一定力为基础进行计算的。
如图4b所示，锥形截面密封成功地应用于带有硬质颗粒的污秽介质的截止阀中。
当采用线接触锥形密封时，如图4c所示。
nx——采用下列数值：
当φ=30°时，nx=0.75;
当φ=45°时，nx=0.9;
当φ=60°时，nx=1.0。
对于钢及钴铬钨硬质合金的线密封许用比压[qx]≤120.0MPa。
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